4556银河国际在线排放的尾气包含复杂的有机物和无机物，具有气体、液体、固体等3态，其成分为一氧化碳，碳氢化合物、氮氧化合物、二氧化硫和颗粒状物质，其噪声同样对人体有很大的危害。下文康明斯发电设备厂将详细介绍4556银河国际在线尾气处理和消声设计。

　　在发电机尾气管安装二级消声器。发电机尾气经不锈钢波纹膨胀节减振后，经消声器消声后排放。在发电机的尾气管及消声器用25 mm厚的玻璃棉包扎保温隔热，并包以铝铂纸包裹，防止热量散发，从而有效防止机房室温上升。根据实际情况，把除尘器放在机房适当的，烟气经处理后排放。由于烟管弯头少，弯头半径大（≥1.5倍管道直径），故而尾气排空阻力小，发电机组运行情况良好。

一、消声器设计方案

根据柴油发电机部件的运动特性,估算出噪声主要分布的频域范围在200 Hz附近的低频以及600 Hz以上的中高频,需要有针对性地选择相应的高低频降噪方案以及消声器结构．为了获得较高的降噪量,本文选择了阻抗复合式消声器．由于柴油发电机的排气中含有许多烟尘颗粒,这些颗粒会堵塞阻性材料中的孔隙,使得消声器的效果在使用过程中变差．因此,阻性设计必须不同于通常的复合式消声器,将阻尼材料粘贴在消声器的外表面,使其起到阻振以及吸收透射声的作用．通风散热用的风机和百叶窗风道壁贴有吸声材料,通过这些措施使机组既满足通风的要求,又满足降噪的需要．

对复合式消声器的抗性部分,由于单腔扩张室消声器效果有限,故采用内插管方法．在扩张室的进、出口分别插入长度为扩张室长度的1/2和1/4长的两根小管,使向前传播的声波与不同界面反射回来的声波相位差180°,利用声波干涉达到消除通过频率的目的．由于机组上方的空间较大,便于布置消声器．

初步设计的消声器结构方案见图1．流场计算表明,初步设计方案的结构过于简单,内部流场不尽合理,存在着高速流动区域,容易引起高频湍流噪声．方案1的降噪量为13dB,方案2的降噪量为19dB,都没有达到设计的要求．

经过改进并且最终确定的消声器结构方案见图2．由图可见,在另一个扩张室内也插入了一个腔室,以增加流体在扩张室里流过的路程．为降低制造工艺难度,在抗性部分的某些直管中插入几块薄片,构成片式消声结构．为合理利用机组上方的空间,串联的扩张室采用U型弯管连接．

消声器设计计算的主要步骤如下:

1) 排气噪声的基频f=2τn/(60z)=2×6×1500/(60×4)=75(τ,n,z分别为柴油发电机的缸数,转速和冲程数，f单位为Hz)．

2) 消声器应该具有的总容积其中,n为转速,Vh是通过质量流量Q变换得到,A取值在6～8之间,设计中取6,于是得到消声器应有的总容积Vm=497.3L．

3) 消声器的入口直径柴油发电机的气体流速v取28 m/s, 于是得到消声器的入口直径d=110 mm．

4) 虽然消声器外壳直径较大时的效果较好,但当直径增大到一定程度后会使上限失效频率降低,综合考虑后取m=16,扩张室直径单位为mm．

5) 由于受到隔声罩的空间及高度的限制,消声器不宜做成一个体积较大的扩张室,但可分成2个串联的腔室．消声器的总长度L=4VS/πD2=3.27,单位为m； VS 为消声器的总容积．

6) 消声器总长度确定后,就要确定各串联腔室的长度L1,当sin2(Kl)=1时,传声损失最大,所以L1=λ/4=C/(4f)(K为波速，l为插入长度，C为声音在消声器里的速度,f为噪声的基频)．

7) 为消除波长的奇数倍和偶数倍的通过频率,在消声器各扩张室内插入内插管长度分别为相应扩张室长度的0.5和0.25倍．

关于阻性部分的设计,将阻尼吸声材料粘贴在消声器的外表面,使其起到阻振以及吸收透射声的作用,从而在一定程度上减少了消声器外壳的振动以及管内噪声的透射．由于排气温度在500℃以上,外壳上的吸声材料采用岩棉,其内部有着大量的空隙,具有耐高温、减振性能高的特点．

二、柴油发电机降噪的根本的办法是从声源着手，从降低对周围环境的噪声污染角度出发，采用一些常规的降低噪声的技术;如减振、隔振、吸声、消声器等乃是有效的办法。
1、降低排气噪声。此部分噪声是发电机组最主要的噪声源，根据降噪需求设计阻抗复合型消声器来降低排气噪声。
2、降低风机噪声。采用阻性或阻抗复合式消声器降低风机噪声。
3、发电机房维护结构的隔振、吸声处理。
4、发电机组的隔振处理，管路系统的隔振处理。
5、单台小型发电机组可采用隔声罩的治理方式。特别注意：在发电机噪声治理时，要充分考虑发电机设备的通风散热要求，配备合适的设备进排风消声通道。

 

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